引 言

對(duì)喇叭天線(xiàn)而言，最常用的展寬頻帶的方法是在波導(dǎo)部分及喇叭張開(kāi)部分加入脊形結(jié)構(gòu)。雖然該天線(xiàn)已應(yīng)用于某些工程實(shí)際中，但是此類(lèi)天線(xiàn)在頻率大于12 GHz時(shí)，增益下降，方向圖主瓣出現(xiàn)分裂，并且隨著頻率的升高，主瓣凹陷得越來(lái)越厲害。這對(duì)方向圖要求高的場(chǎng)合，如將天線(xiàn)用作主反射面饋源、EMC測(cè)試，已不能滿(mǎn)足要求。針對(duì)這一問(wèn)題，本文利用Ansoft公司推出的HFSS電磁仿真軟件，通過(guò)做大量的仿真實(shí)驗(yàn)，設(shè)計(jì)了一幅頻率范圍為1～18GHz的寬帶喇叭天線(xiàn)，它的增益在整個(gè)頻段大于10 dB，方向圖在15 GHz時(shí)，主瓣才開(kāi)始出現(xiàn)分裂，并且隨著頻率的升高，直到18 GHz主瓣也沒(méi)有出現(xiàn)大的凹陷，這樣的結(jié)果比較理想，可以滿(mǎn)足更高的工程要求。

1 寬帶雙脊喇叭天線(xiàn)的設(shè)計(jì)

基于電磁仿真軟件HFSS，通過(guò)做大量的仿真實(shí)驗(yàn)，得到寬帶雙脊喇叭天線(xiàn)結(jié)構(gòu)模型如圖1所示，它由3部分組成：饋電部分，脊波導(dǎo)部分，喇叭張開(kāi)部分。各部分的具體設(shè)計(jì)過(guò)程如下。

1.1 脊波導(dǎo)部分設(shè)計(jì)

脊波導(dǎo)部分的橫截面示意圖如圖2所示，波導(dǎo)的橫截面尺寸為a×6，脊寬為a1，脊間距為b1，設(shè)計(jì)時(shí)主要依據(jù)脊波導(dǎo)理論。在設(shè)計(jì)時(shí)，首先確定b/a，b1/b，a1/a的值，然后參考文獻(xiàn)[4]的曲線(xiàn)就可得λCE10/A匹，λCE30/a及頻率為無(wú)窮大時(shí)TE10模的特性阻抗z0∞的值，通過(guò)式(1)算出在給定工作頻率f下的特性阻抗以便于饋電段的設(shè)計(jì)：

為了改善饋電段到喇叭段的匹配，讓它的橫截面尺寸逐漸增大，所以這部分的整體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)成一個(gè)E面的扇形喇叭，再在兩個(gè)窄壁面上加2個(gè)楔體以改善高頻端的方向圖。

1.2 饋電部分的設(shè)計(jì)

饋電部分的結(jié)構(gòu)示意圖見(jiàn)圖3，通常采用N型同軸接頭饋電，同軸線(xiàn)的外導(dǎo)體連在波導(dǎo)的側(cè)壁上，同軸線(xiàn)的內(nèi)導(dǎo)體通過(guò)第一個(gè)脊的腔體，連到第二個(gè)脊上形成短路，內(nèi)導(dǎo)體在波導(dǎo)腔內(nèi)可看作一單極輻射器，由于普通波導(dǎo)的阻抗遠(yuǎn)大于同軸線(xiàn)的阻抗，因此內(nèi)導(dǎo)體必須終止在遠(yuǎn)離波導(dǎo)壁的地方，以防止失配，而脊波導(dǎo)的阻抗與同軸線(xiàn)的阻抗相一致，所以同軸線(xiàn)的內(nèi)導(dǎo)體必須接在相對(duì)的脊上以利于匹配。最后，再在脊波導(dǎo)的后端加一段直波導(dǎo)(長(zhǎng)度應(yīng)小于最高工作頻率的半個(gè)波長(zhǎng))，作為濾除被激勵(lì)出來(lái)的TE20模，因此脊波導(dǎo)的可用帶寬應(yīng)是λc10/λc30，而不是λc10/λc20.顯而易見(jiàn)，單模工作帶寬被大大的加寬了。

1.3 喇叭段的設(shè)計(jì)

喇叭段的長(zhǎng)度應(yīng)大于最低工作頻率波長(zhǎng)的一半，這樣才能保證阻抗轉(zhuǎn)換過(guò)程中不激起高次模。喇叭的口面按照常規(guī)喇叭的設(shè)計(jì)方法，根據(jù)增益與口徑面相差的要求來(lái)確定，因?yàn)閳?chǎng)分布主要集中在兩個(gè)脊的附近，所以考慮加工后實(shí)際喇叭的重量可以將兩個(gè)窄壁面去掉，這樣對(duì)低頻端的方向圖稍有影響，經(jīng)過(guò)反復(fù)的調(diào)整，最后兩個(gè)窄壁面采用介質(zhì)板，并在其上均勻分布6條很窄的金屬片，脊的形狀根據(jù)阻抗匹配原則設(shè)計(jì)。為了使饋電點(diǎn)阻抗能夠平滑的過(guò)渡到喇叭口自由空間阻抗，基于大量的實(shí)驗(yàn)發(fā)現(xiàn)，阻抗變換形式為如下所示，具有較好的效果

式中：l是喇叭段的長(zhǎng)度，k是常數(shù)，它可由喇叭中點(diǎn)的阻抗為兩端阻抗的平均值這樣的條件來(lái)確定。因此脊結(jié)構(gòu)的形狀曲線(xiàn)一般也為指數(shù)形式，如式(6)所示。附加的線(xiàn)性項(xiàng)，可起到擴(kuò)展低頻帶寬的作用。

2 雙脊喇叭天線(xiàn)的仿真

按照上面雙脊喇叭天線(xiàn)的設(shè)計(jì)方法，利用電磁仿真軟件HFSS，此軟件擁有強(qiáng)大的天線(xiàn)設(shè)計(jì)功能，設(shè)計(jì)了1副1～18 GHz的天線(xiàn)并加工成型，它的仿真結(jié)構(gòu)如圖1所示，其具體尺寸為：喇叭口面240 mm×139 mm，喇叭底面86 mm×67 mm，短路板截面26 mm×16 mm，喇叭的軸向長(zhǎng)度152 mm，用50 Ω同軸線(xiàn)饋電，N型接頭的芯線(xiàn)半徑為0.65 mm，插入的腔體半徑為1.5 mm，脊曲線(xiàn)方程為

為了分析所設(shè)計(jì)天線(xiàn)的方向圖，增益及駐波比，本文不僅給出了電磁仿真軟件HFSS的仿真結(jié)果，而且還給出了微波暗室的測(cè)量結(jié)果。為了對(duì)這兩個(gè)結(jié)果進(jìn)行比較，將電磁仿真軟件HFSS得到的仿真數(shù)據(jù)和微波暗室得到的測(cè)量數(shù)據(jù)分別導(dǎo)入到MATLAB里面，通過(guò)MATLAB進(jìn)行處理，得到了二者電性能特性的比較圖。從圖4可見(jiàn)，VSWR除了在低端1 GHz～1.6 GHz范圍內(nèi)較大外，其余工作點(diǎn)都小于2.5，滿(mǎn)足實(shí)際的工程要求。要觀看此天線(xiàn)的增益及方向性，由于頻帶太寬，測(cè)量和仿真得到的數(shù)據(jù)量太大，因此我們僅給出了不同頻段上典型頻率點(diǎn)的增益方向圖。其中圖5、圖6為低頻段中心頻點(diǎn)的H面及E面增益方向圖，由圖可見(jiàn)增益很理想，H面及E面都大于13 dB，3 dB主瓣寬度較小，波束集中，隨著頻率的升高增益開(kāi)始慢慢下降，波束變寬且趨于平坦，當(dāng)?shù)竭_(dá)整個(gè)頻帶的中心頻點(diǎn)10 GHz時(shí)，由圖7、圖8可見(jiàn)，H面增益降為11.5 dB，E面略有下降，3 dB主瓣寬度都增大了，隨著頻率繼續(xù)升高到達(dá)13 GHz時(shí)，由圖9、圖10可見(jiàn)，H面主瓣波束稍有波動(dòng)，E面主瓣波束出現(xiàn)1 dB的凹陷，三維方向圖仍是單一的主瓣。當(dāng)f≥15 GHz后，E面及H面方向圖都出現(xiàn)凹陷，三維方向圖才開(kāi)始出現(xiàn)分裂，如圖11所示，隨著頻率的升高，直到18 GHz主瓣也沒(méi)有出現(xiàn)大的凹陷，性能參數(shù)明顯提高了，并且仿真的二維方向圖與測(cè)量的二維方向圖除了在兩側(cè)低副瓣區(qū)差異較大外(這主要是因?yàn)榉抡婧蜏y(cè)量中饋電喇叭周?chē)目臻g環(huán)境不相同而造成的)，在主瓣區(qū)基本是吻合的。這說(shuō)明所給出的設(shè)計(jì)方案是合理的，對(duì)天線(xiàn)的電性能特性利用電磁仿真軟件HFSS的分析結(jié)果是有效的。

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3 結(jié) 論

本文給出了一個(gè)寬帶雙脊喇叭天線(xiàn)的設(shè)計(jì)方法，并利用電磁仿真軟件HFSS具體設(shè)計(jì)了一幅1 GHz～18 GHz寬帶雙脊喇叭天線(xiàn)。仿真及測(cè)量結(jié)果都較為理想，可滿(mǎn)足更高的實(shí)際要求，對(duì)工程上設(shè)計(jì)此類(lèi)天線(xiàn)具有一定的參考價(jià)值。
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